對于低粘度介質(zhì)，用小直徑的高轉(zhuǎn)速的攪拌器就能帶動周圍的流體循環(huán)，并至遠處。而高粘度介質(zhì)的流體則不然，需直接用攪拌器來推動。 適用于低粘和中粘流體的葉輪有槳式、開啟渦輪式、推進式、長薄葉螺旋槳式、圓盤渦輪式、布魯馬金式、板框槳式、三葉后彎式、MIG式等。適用于高粘和特高粘流體的葉輪有螺帶式葉輪、螺桿式、錨式、框式、螺旋槳式等。有的流體粘度隨反應進行而變化，就需要用能適合寬粘度領(lǐng)域的葉輪，如泛能式葉輪等。①攪拌器的結(jié)構(gòu)和運行參數(shù)，如攪拌器的型式、槳葉直徑和寬度、槳葉的傾角、槳葉數(shù)量、攪拌器的轉(zhuǎn)速等。

   攪拌器選型步驟分析介紹攪拌裝置的設計選型與攪拌作業(yè)目的緊密結(jié)合。各種不同的攪拌過程需要由不同的攪拌裝置運行來實現(xiàn)，在設計選型時首先要根據(jù)工藝對攪拌作業(yè)的目的和要求，確定攪拌器型式、電動機功率、攪拌速度，然后選擇減速機、機架、攪拌軸、軸封等各部件。粘度是指流體對流動的阻抗能力，其定義為：液體以1cm/s的速度流動時，在每1cm2平面上所需剪應力的大小，稱為動力粘度，以Pa·s為單位。共具體步驟方法如下：

   4.按照減速機的輸出軸頭d和攪拌軸系支承方式選擇與d相同型號規(guī)格的機架、聯(lián)軸器

   5.按照機架攪拌軸頭do尺寸、安裝容納空間及工作壓力、工作溫度選擇軸封型式

   6.按照安裝形式和結(jié)構(gòu)要求，設計選擇攪拌軸結(jié)構(gòu)型式，并校檢其強度、剛度。如按剛性軸設計，在滿足強度條件下n/nk≤0.7如按柔性軸設計，在滿足強度條件下n/nk>=1.37.按照機架的公稱心寸DN、攪拌軸的擱軸型式及壓力等級、選擇安裝底蓋、凸緣底座或凸緣法蘭8.按照支承和抗振條件，確定是否配置輔助支承。在以上選型過程中，攪拌裝置的組合、配置可參考(攪拌裝置設計選擇流程示意圖)，配置過程中各部件之間連接關(guān)鍵尺寸是軸頭尺寸，軸頭尺寸一致的各部件原則上可互換、組合。適用于高粘和特高粘流體的葉輪有螺帶式葉輪、螺桿式、錨式、框式、螺旋槳式等。

     攪拌功率的基本計算方法：

     由流體力學的納維爾-斯托克斯方程，并將其表示成無量綱形式，可得到無量綱關(guān)系式（11-14）。Np=P/ρN³dj5=f（Re，F(xiàn)r）式中Np——功率準數(shù)Fr——弗魯?shù)聰?shù)，F(xiàn)r=N²dj/g；05%以下時，過氧化物的增加會加速膠狀物和沉淀物的生成，影響設備的正常運轉(zhuǎn)，并導致排氣惡化。P——攪拌功率，W。式（11-14）中，雷諾數(shù)反映了流體慣性力與粘滯力之比，而弗魯?shù)聰?shù)反映了流體慣性力與重力之比。實驗表明，除了在Re﹥300的過渡流狀態(tài)時，F(xiàn)r數(shù)對攪拌功率都沒有影響。即使在Re﹥300的過渡流狀態(tài)，F(xiàn)r數(shù)對大部分的攪拌槳葉影響也不大。因此在工程上都直接把功率因數(shù)表示成雷諾數(shù)的函數(shù)，而不考慮弗魯?shù)聰?shù)的影響。由于在雷諾數(shù)中僅包含了攪拌器的轉(zhuǎn)速、槳葉直徑、流體的密度和黏度，因此對于以上提及的其他眾多因素必須在實驗中予以設定，然后測出功率準數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系。由此可以看到，從實驗得到的所有功率準數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線或方程都只能在一定的條件范圍內(nèi)才能使用。明顯的是對不同的槳型，功率準數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系曲線是不同的，它們的Np-Re關(guān)系曲線也會不同。

馬達法辛烷值

馬達法辛烷值（MON），是在以較高混合氣溫度下（一般加熱至149℃）

和較高發(fā)動機轉(zhuǎn)速（一般達900轉(zhuǎn)/分）的苛刻條件下測得的辛烷值。

MON所用的設備與RON基本相同。但它們的測試條件不同。MON表示

在發(fā)動機重負荷條件下高速運轉(zhuǎn)的抗爆能力，研究法辛烷值表示

在發(fā)動機常有加速條件下低速運轉(zhuǎn)的抗爆能力。同一燃料氣RON比MON高

5~10單位。

由于RON與MON都不能反映車輛運行中燃料的抗爆性能。因此又

提出了抗爆指數(shù)這一指標。