由項目實(shí)際考察情況得到，烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)所在位置距敏感建筑僅15m，風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口正對敏感建筑。針對該項目上風(fēng)機(jī)的噪聲進(jìn)行現(xiàn)狀模擬， 利用CadnaA 噪聲模擬軟件對風(fēng)機(jī)噪聲對周圍敏感點(diǎn)的影響進(jìn)行分析，風(fēng)機(jī)所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口一側(cè)的噪聲超過70dB(A)，噪聲較大區(qū)域正對風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口，噪聲值為76.3dB(A)。由于建筑物的遮擋作用，噪聲能量被削減，使得噪聲無法直接達(dá)到的區(qū)域的噪聲值降低。烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)的物理模型某600MW機(jī)組配套的兩級動葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機(jī)，流體計算域包括從集流器到擴(kuò)壓器的內(nèi)部通道，固體計算部分為葉輪葉片部分。

常用的烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)噪聲治理方法有加裝隔聲罩，對風(fēng)機(jī)室墻壁進(jìn)行吸隔聲處理，風(fēng)機(jī)室隔聲門，進(jìn)排氣筒加消聲器等從整體上對風(fēng)機(jī)進(jìn)行吸聲、隔聲、消聲等綜合治理措施。根據(jù)項目實(shí)地考察情況，受大風(fēng)量軸流風(fēng)機(jī)安裝位置限制，無法對風(fēng)機(jī)房墻體進(jìn)行常規(guī)的吸隔聲處理，考慮風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的空氣動力性噪聲主要從進(jìn)風(fēng)口傳出，且烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口正對敏感建筑，故本項目采用在進(jìn)風(fēng)口安裝進(jìn)風(fēng)消聲器的方式對風(fēng)機(jī)進(jìn)行降噪。當(dāng)葉片穿孔時，部分葉片工作面氣流流向非工作面，非工作面氣流獲得更多動能，克服葉片表面的摩擦，抑制渦流的產(chǎn)生和脫落。

烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)消聲器設(shè)計

針對空氣動力性噪聲，主要應(yīng)用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復(fù)合型消聲器[7]。在該項目應(yīng)用中綜合考慮現(xiàn)場情況，決定采用阻性消聲器和消聲彎頭組合形成的一種結(jié)構(gòu)形式，這種消聲器結(jié)構(gòu)簡單，通過控制消聲器內(nèi)吸聲材料的結(jié)構(gòu)參數(shù)，可以有效的控制消聲器的消聲性能。吸聲材料按照吸聲原理可以分為多孔性吸聲材料和共振吸聲材料。該消聲器中設(shè)計采用多孔性吸聲材料。在此基礎(chǔ)上，利用LES軟件對烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)流場進(jìn)行了計算，并引入了FW-H噪聲模擬模型對風(fēng)機(jī)的流場進(jìn)行了計算。

當(dāng)烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)采用兩種不同的葉片進(jìn)行聲功率級分析時，風(fēng)機(jī)的總聲功率級分布所示，可以反映出風(fēng)機(jī)各位置單位時間內(nèi)輻射到空間的聲能量。總體而言，風(fēng)機(jī)進(jìn)出口聲功率水平較低，氣流在這兩個位置穩(wěn)定，幾乎沒有渦流。烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)葉輪位置處的聲功率級較大，第二葉輪旋轉(zhuǎn)方向與葉輪加速氣流的夾角較大，沖擊較大。氣流比葉輪具有更高的能量，第二葉輪的聲功率級大于葉輪。除葉片頂部的聲功率級較高外，葉片非工作面中部的聲功率級較高，是由于作用在邊界層上的粘性力產(chǎn)生的速度梯度，導(dǎo)致回流，被主流帶走形成較大的能量輻射，w在第二個葉輪處更明顯。烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)葉片穿孔后風(fēng)扇整體聲功率級的分布。風(fēng)機(jī)前后氣流穩(wěn)定，聲功率級略低于原葉片，一級葉輪頂部聲功率級也略低，減少了葉尖泄漏現(xiàn)象。由于烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)渦流的產(chǎn)生和脫落，葉片非工作面輻射的能量基本消失，因?yàn)楣ぷ髅鎯?nèi)的氣流通過孔流向非工作面，非工作面內(nèi)的氣流獲得能量克服粘性力，抑制了產(chǎn)生和脫落。渦流。同樣，二級葉輪的聲功率級也明顯降低，但非工作面的渦流沒有完全消失。b）液壓缸泄漏，輪轂中充滿油，葉片漏油，需要拆下液壓缸，找出漏油原因?？梢钥紤]改變二級葉輪的穿孔參數(shù)來優(yōu)化二級葉輪的流場。

烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)葉片穿孔抑制了兩級葉輪葉尖排流和非工作面渦流的產(chǎn)生和脫落，降低了該位置的聲功率級。

穿孔后，改善了烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)葉片周圍的流場，降低了兩級葉片通過頻率的聲壓級，相應(yīng)地降低了旋轉(zhuǎn)噪聲。

烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)葉片穿孔后，整個頻率范圍內(nèi)的A聲級有不同程度的下降，中低頻段的下降幅度較大，而高頻段的下降幅度較小。穿孔后，寬帶噪聲成為主要噪聲源。風(fēng)扇式軸流風(fēng)機(jī)在糧食通風(fēng)冷卻中的節(jié)能效果。

采用軸流風(fēng)機(jī)對儲糧進(jìn)行降溫實(shí)驗(yàn)，達(dá)到通風(fēng)降溫的目的，實(shí)現(xiàn)儲糧的節(jié)能、環(huán)保和安全儲糧。結(jié)果：采用軸流風(fēng)機(jī)吸風(fēng)負(fù)壓通風(fēng)，冷風(fēng)通過倉底通風(fēng)口進(jìn)入倉內(nèi)，由下至上通過軸流風(fēng)機(jī)出口排出倉外。谷堆由下向上依次減小，冷卻梯度和變化趨于平衡。結(jié)論：風(fēng)機(jī)型小功率軸流風(fēng)機(jī)在通風(fēng)運(yùn)行中采用低速間歇通風(fēng)。通風(fēng)時間比大功率離心風(fēng)機(jī)長，但通風(fēng)能耗低，水損失小。烘箱循環(huán)風(fēng)機(jī)換氣周期為10月11日至1月22日。運(yùn)行過程中，大氣溫度10℃，低-29℃，大氣濕度58%。通風(fēng)間隔內(nèi)嚴(yán)格按照《儲糧機(jī)械通風(fēng)技術(shù)規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行操作。在室內(nèi)外溫差大于8C，室外濕度小的情況下，通風(fēng)間歇，有利于干冷天氣。軸向振動：可考慮中間聯(lián)軸器彈簧受拉或受壓引起的振動和軸承座軸向間隙?？偼L(fēng)23天，共552小時，平均降溫15.3℃，通風(fēng)結(jié)束時，倉庫溫度-14.0攝氏度中、上粒溫度為-2.3攝氏度、中、低晶粒溫度為-9.7攝氏度，較低為-25.5（？）c，平均堆糧溫度為-6.1攝氏度