換熱器是油田化工和其他許多工業(yè)部門(mén)廣泛應(yīng)用的一種通用工藝設(shè)備，其中管殼式換熱器在石油化工行業(yè)中應(yīng)用尤為廣泛。而管殼式換熱器成本較高，其熱工性能決定著后期運(yùn)行成本。為此，國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者對(duì)其流動(dòng)傳熱進(jìn)行了大量的研究。大慶油田擁有大量的管殼式換熱器，其性能直接影響的處理過(guò)程和油田節(jié)能減排的落實(shí)程度，而隨著含水率增加，換熱器結(jié)據(jù)率明顯，易造成其壁面的結(jié)塘甚至堵塞，并且由于污拒會(huì)對(duì)換熱器材料腐蝕，容易導(dǎo)致壁面穿孔造成物料泄漏和損失，甚至產(chǎn)生隱患。西安交通大學(xué)采用逐步放開(kāi)流路的方法，應(yīng)用空氣一水兩相混合物研究了泄漏與旁路對(duì)殼側(cè)流型及流型轉(zhuǎn)變特性的影響。為消除換熱器結(jié)據(jù)和泄漏造成的損失，油田管理部門(mén)每年都對(duì)換熱器進(jìn)行清洗、堵漏作業(yè)，但目前尚無(wú)有效手段快速地評(píng)價(jià)換熱器的結(jié)塘和泄漏情況，導(dǎo)致需要針對(duì)每一臺(tái)換熱器進(jìn)行處理，造成管理成本的增加。而管殼式換熱器的流動(dòng)傳熱特性是評(píng)價(jià)其結(jié)塘、池漏的關(guān)鍵，也是進(jìn)行有效預(yù)測(cè)的前提條件。

一種管殼式換熱器殼程單相流動(dòng)和傳熱的三維模擬方法，用體積多孔度、表面滲透度、分布阻力和分布熱源來(lái)考慮殼程復(fù)雜幾何結(jié)構(gòu)造成的流道縮小和流動(dòng)阻力、傳熱效應(yīng)，通過(guò)數(shù)值求解平均的流體質(zhì)量、動(dòng)量、能量守恒方程，得到殼程流動(dòng)和換熱的分布。對(duì)上述提到的三維數(shù)值模擬方法也有過(guò)類似的研究。   實(shí)驗(yàn)方法研究了空氣在具有3種不同管徑19,25. 32mm的波紋管內(nèi)的流動(dòng)與換熱特性。(2)對(duì)于傳熱管壁和折流板的處理采用了FLUEN丁中的薄壁模型，在后續(xù)的邊界條件設(shè)置時(shí)可以設(shè)定一個(gè)給定的壁厚，這樣減少了網(wǎng)格數(shù)量。管外壁采用電加熱，來(lái)模擬均勻熱流條件，測(cè)得了不同工況下各種管徑的平均對(duì)流換熱系數(shù)和阻力系數(shù)，擬合出了所測(cè)的參數(shù)范圍內(nèi)的阻力和換熱實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，并比較了相同管徑的波紋管和光管的換熱效果。

運(yùn)用熱力學(xué)能耗分析法，分析了管殼式污水換熱器中軟塘的厚度對(duì)換熱強(qiáng)度、流動(dòng)壓降及其有效能損失的影響。通過(guò)工程實(shí)例，揖出了中等流速對(duì)系統(tǒng)節(jié)能和經(jīng)濟(jì)性都有利，而當(dāng)流速較低時(shí)需進(jìn)行及時(shí)除塘。對(duì)沉浸式污水換熱器的堵塞、結(jié)塘和腐燭問(wèn)題進(jìn)行了研究，建立了沉浸式污水換熱器的傳熱模型，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性；通過(guò)工程實(shí)例，揖出了中等流速對(duì)系統(tǒng)節(jié)能和經(jīng)濟(jì)性都有利，而當(dāng)流速較低時(shí)需進(jìn)行及時(shí)除塘。在污水流量變化的情況下，分別測(cè)試了沉浸式換熱器在冬、夏季的傳熱系數(shù)。

實(shí)測(cè)結(jié)果表明，采用高密度聚乙稀管的沉浸式污水換熱器單位長(zhǎng)度的傳熱量約為100kw搭建板式換熱器冷卻水污據(jù)熱阻實(shí)驗(yàn)臺(tái)，測(cè)得不同對(duì)間、流速和溫度下天然循環(huán)冷卻水（松花江水）中鐵離子、氯離子、細(xì)菌總數(shù)、值、溶解氧、池度、電導(dǎo)率等水質(zhì)參數(shù)，隨機(jī)取一組實(shí)驗(yàn)的水質(zhì)參數(shù)作為輸入變量，建立換熱器冷卻水污振熱阻預(yù)測(cè)的偏二乘回歸模型，對(duì)板式換熱器的污塘熱阻進(jìn)行預(yù)測(cè)。年，徐志明、李煌等人對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究了不同工況冷卻水入口溫度、流速下板式換熱器松花江冷卻水污拒特性，將污拒熱阻與這兩種運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了灰色關(guān)聯(lián)分析，并就運(yùn)行參數(shù)對(duì)其結(jié)塘的影響逐一作了機(jī)理分析。。換熱器體積巨大，換熱管直徑與換熱器長(zhǎng)度的比值小，利用CFD前處理軟件對(duì)其進(jìn)行網(wǎng)格處理困難，網(wǎng)格數(shù)量太多，對(duì)計(jì)算機(jī)配置的要求非常高。

管殼式換熱器運(yùn)行過(guò)程中的速度矢量分布，在換熱器運(yùn)行過(guò)程中，換熱器殼程入口段的速度矢量值在0.4m/s;川頁(yè)著折流板走向，換熱器殼程內(nèi)砂的速度矢量值在0.6m/s至2m/s之間變化，在折流板上方的砂速度;在折流板逆向換熱器殼程內(nèi)介質(zhì)流動(dòng)方向的背部，固體砂的速度矢量值，大約為0. I m/s。這是由于折流板的阻擋作用，降低了砂的速度。當(dāng)砂粒徑較大更容易在速度降低區(qū)域形成砂沉積，衛(wèi)比砂粒徑0.2m m時(shí)更為明顯。當(dāng)砂粒徑為0.4mm，換熱器運(yùn)行穩(wěn)定時(shí)，管殼式換熱器殼程入u處的含砂率較高，大約在so%左右，殼程整體砂體積變化范圍在5%-20%之間，由于本次分析的砂粒徑較大，為0.4mm，故在殼程折流板根部有少量砂沉積，但沉積區(qū)占整個(gè)殼程的體積分?jǐn)?shù)低于5%。(3)管束的_l幾封頭和下封頭沒(méi)有參與整個(gè)換熱器的傳熱和流動(dòng)，不影響數(shù)值計(jì)算的結(jié)果，因此在建模時(shí)將上封頭和下封頭進(jìn)行簡(jiǎn)化處理。