開孔邊緣沿接管環(huán)向各向總應(yīng)力及應(yīng)力強(qiáng)度的變化情況可以看出:

1)內(nèi)外壁相貫線應(yīng)力強(qiáng)度沿橫坐標(biāo)的變化趨勢(shì)基本相似, 且內(nèi)部相貫線的應(yīng)力強(qiáng)度值要比外部的大得多, 應(yīng)力強(qiáng)度值大約在接管環(huán)向90°附近(該位置為封頭沒有開孔時(shí)環(huán)向應(yīng)力為零的位置);

2)應(yīng)力強(qiáng)度出現(xiàn)極值的位置與圖5徑向、經(jīng)向與環(huán)向總應(yīng)力出現(xiàn)極值的位置基本一致。選擇適當(dāng)?shù)呐铺?hào)及熱油進(jìn)口溫度,裝置可以在低于閃點(diǎn)20℃的條件下運(yùn)行,無須因使用熱油而考慮防爆。在0°～ 45°范圍, 隨著環(huán)向應(yīng)力的減小, 應(yīng)力強(qiáng)度也在逐漸減小, 在0°附近環(huán)向應(yīng)力達(dá)到負(fù)的值, 應(yīng)力強(qiáng)度出現(xiàn)了一個(gè)極大值,而其余兩個(gè)應(yīng)力幾乎保持不變或者發(fā)生緩慢的變化;在45°～ 90°范圍內(nèi), 隨著徑向和經(jīng)向應(yīng)力快速增加, 并達(dá)到值, 應(yīng)力強(qiáng)度在此范圍內(nèi)也快速增加, 在90°附近, 隨著這兩個(gè)應(yīng)力達(dá)到值, 應(yīng)力強(qiáng)度也出現(xiàn)了值, 此時(shí)環(huán)向應(yīng)力幾乎保持不變;在90°～ 125°范圍, 徑向與經(jīng)向應(yīng)力快速下降, 應(yīng)力強(qiáng)度也隨著快速減小且達(dá)到一個(gè)值, 在該范圍環(huán)向應(yīng)力同樣幾乎保持不變;在125°～ 180°范圍內(nèi), 徑向與經(jīng)向應(yīng)力基本保持不變, 而環(huán)向應(yīng)力的快速增加, 在180°出現(xiàn)一個(gè)極大值, 而應(yīng)力強(qiáng)度也繼續(xù)增加, 在180°相應(yīng)地出現(xiàn)了一個(gè)極大值。

以廢材作燃料的熱油爐在人造板生產(chǎn)廠得到較為普遍的采用, 從而使一些工廠考慮省去蒸汽鍋爐, 采用導(dǎo)熱油作為制膠反應(yīng)釜的加熱介質(zhì)。我們?cè)谀彻こ讨袘?yīng)廠方要求設(shè)計(jì)了以導(dǎo)熱油為加熱介質(zhì)的反應(yīng)釜, 取得了較好的效果。現(xiàn)將反應(yīng)釜工藝設(shè)計(jì)應(yīng)考慮的一些問題介紹如下: 導(dǎo)熱油加熱反應(yīng)釜的特征與蒸汽加熱反應(yīng)釜相比, 油加熱反應(yīng)釜有下列特征其中金屬壁的熱阻很小, 可以忽略不計(jì)。能夠以較高的自動(dòng)化程度完成預(yù)先設(shè)定好的反應(yīng)步驟，對(duì)反應(yīng)過程中的溫度、壓力、力學(xué)控制（攪拌、鼓風(fēng)等）、反應(yīng)物/產(chǎn)物濃度等重要參數(shù)進(jìn)行嚴(yán)格的調(diào)控。采用導(dǎo)熱油作加熱介質(zhì)時(shí),1 / a 。與R do 均較蒸汽加熱為大。飽和蒸汽冷凝時(shí)給熱系數(shù)a 為9 30 一17 5 0w / (m2·K ) ( 8 0 0 0 一1 5 0 0 0 k e a l / (m2·h· ℃ ) ) ;水強(qiáng)制湍流給熱系數(shù)a 為1 0 50 一5 8 0 0W /(濘·K ) ( 9 0 0 一5 o o o k e a l / (時(shí)·h· ℃ ) ), 油因粘度較水大, 。要更低一些.

熱油的熱容量較大, 因此在布置內(nèi)蛇管冷卻面時(shí), 應(yīng)適當(dāng)增大冷卻面。樹脂反應(yīng)完成后采用外設(shè)板式冷卻器進(jìn)行終的冷卻。熱負(fù)荷的確定應(yīng)將工藝需熱量及反應(yīng)釜傳熱面的設(shè)計(jì)綜合考慮。飽和蒸汽冷凝時(shí)給熱系數(shù)a為930一1750w/(m2·K)(8000一15000keal/(m2·h·℃))。對(duì)間歇式反應(yīng)釜來說, 工藝需熱量按需熱階段計(jì)算, 但這不能作為終的熱負(fù)荷。熱負(fù)荷必須根據(jù)反應(yīng)釜的傳熱計(jì)算得出, 在設(shè)備尺寸確定后, 換熱面積F 已固定。要增大換熱量, 就要從提高油溫和增加流速著手使K 與△ t 增大, 以適應(yīng)工藝的需要。不考慮設(shè)備的傳熱設(shè)計(jì), 或?qū)挻蛘玫靥岢鰺嶝?fù)荷是不可取的, 這樣往往造成鍋爐或熱油爐容量偏大。

該化工反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)優(yōu)化與改進(jìn)方案是針對(duì)其傳統(tǒng)反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)及其作業(yè)影響，能夠有效解決其化工反應(yīng)中溫度控制困難以及容器內(nèi)部清洗困難等問題，從而有效防止化工反應(yīng)釜作業(yè)過程中超壓及腐蝕等問題發(fā)生，確保化工生產(chǎn)的安全性。釜體反應(yīng)層壁厚的設(shè)計(jì)釜體材料1Cr18Ni9Ti,釜體材料許用應(yīng)力為[σ]t=137MPa,筒體與封頭焊接形式采用雙面焊接、全焊透,焊接接頭系數(shù)為=0。值得注意的是，首先，針對(duì)傳統(tǒng)化工反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)在化工反應(yīng)中攪拌不理想問題，通過在反應(yīng)釜的反應(yīng)腔內(nèi)進(jìn)行兩個(gè)攪拌裝置的增加設(shè)置，并且在每個(gè)攪拌軸上進(jìn)行減速器安裝應(yīng)用，對(duì)攪拌軸的底部還安裝設(shè)置有4層攪拌片，各層之間保持相互垂直狀態(tài)，每層分別有兩片，其攪拌片的角度設(shè)置對(duì)液體流動(dòng)具有較大的適宜性，攪拌片的表面還進(jìn)行了導(dǎo)料孔布置，使兩個(gè)攪拌裝置呈相反方向進(jìn)行攪拌運(yùn)行，以對(duì)原有反應(yīng)釜結(jié)構(gòu)的攪拌效果進(jìn)行優(yōu)化，以促進(jìn)反應(yīng)腔內(nèi)物料的反應(yīng)更加。