根據(jù)木材烘干風(fēng)機優(yōu)化后的參數(shù)，可以得到在設(shè)計轉(zhuǎn)速下動葉和靜葉的損失系數(shù)以及落后角隨沖角的變化趨勢，可以看出，損失系數(shù)和落后角隨沖角的變化基本符合風(fēng)機的流動特性。

木材烘干風(fēng)機采用優(yōu)化后的損失和落后角模型，對該風(fēng)機的5 條特性線進行數(shù)值模擬，結(jié)果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計算結(jié)果與實驗結(jié)果之間的較大誤差不到2%。

( 1) 對某單級動葉可調(diào)軸流風(fēng)機，本模型的數(shù)值計算結(jié)果已經(jīng)與實驗的計算結(jié)果進行了對比，證明了經(jīng)過優(yōu)化后的模型能夠正確模擬得到該風(fēng)機的氣動性能，體現(xiàn)了其可靠性和準(zhǔn)確性，因此，只要能給定準(zhǔn)確的設(shè)計點和某一轉(zhuǎn)速下的非設(shè)計工況點，經(jīng)過優(yōu)化后，本模型就能準(zhǔn)確預(yù)測得到其它安裝角下的氣動性能?？傮w而言，風(fēng)機進出口聲功率水平較低，氣流在這兩個位置穩(wěn)定，幾乎沒有渦流。

( 2) 根據(jù)優(yōu)化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉(zhuǎn)子和靜子的損失隨著葉片負荷的變化情況。導(dǎo)葉數(shù)目對軸流風(fēng)機的性能、葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動等均有一定影響。

針對某660MW 機組配套的兩級動葉可調(diào)軸流一次風(fēng)機，借助Fluent 進行流體數(shù)值模擬，研究導(dǎo)葉數(shù)目改變對風(fēng)機性能的影響，并選出較優(yōu)方案三。木材烘干風(fēng)機利用Workbench 軟件進行流固耦合計算得出對葉片靜力結(jié)構(gòu)及振動的影響。研究表明: 導(dǎo)葉數(shù)目減少方案風(fēng)機性能明顯優(yōu)于導(dǎo)葉數(shù)目增加的方案，其中方案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應(yīng)力、總變形和振動與原風(fēng)機基本一致，可以得出離心力對葉片靜力結(jié)構(gòu)和振動起決定性作用，氣動力影響較小的結(jié)論; 方案三葉片的工作轉(zhuǎn)速遠低于一階臨界轉(zhuǎn)速，木材烘干風(fēng)機葉片的較大應(yīng)力小于許用應(yīng)力，均滿足設(shè)計使用要求。木材烘干風(fēng)機消聲器設(shè)計針對空氣動力性噪聲，主要應(yīng)用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復(fù)合型消聲器[7]。

近似失速試驗，即為了了解木材烘干風(fēng)機的實際失速線位置，詳細記錄風(fēng)機進出口壓力和風(fēng)量，后一組風(fēng)機失速前的穩(wěn)定風(fēng)壓和風(fēng)量數(shù)據(jù)作為風(fēng)機的失速點參數(shù)。通過1b、2a、2b風(fēng)機的近似失速試驗，將三臺一次風(fēng)機的失速工況點數(shù)據(jù)放到性能曲線上，并擬合到曲線上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風(fēng)機的實際失速線與理論失速線存在較大偏差。2號爐兩臺一次風(fēng)機的失速線偏差略好于1b風(fēng)機，但木材烘干風(fēng)機與理論失速線偏差較大。根據(jù)以往的試驗和結(jié)果分析，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機出現(xiàn)急停的主要原因是風(fēng)機理論失速線向下運動，這不是由于煙氣系統(tǒng)阻力過大或煙氣系統(tǒng)內(nèi)部流場分布不均造成的，而是由于風(fēng)機理論失速線向下運動引起的。風(fēng)機合理結(jié)構(gòu)。該結(jié)果證實了軸流風(fēng)機單頻噪聲較大值在低頻段，主要噪聲為低頻噪聲。鑒于此，在電廠停堆期間，對現(xiàn)有鼓風(fēng)機進行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有風(fēng)機轉(zhuǎn)子葉片同步問題，所有葉片均具有良好的調(diào)節(jié)特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺一次風(fēng)機的葉頂間隙，得出每臺一次風(fēng)機的葉頂間隙見表2。2A的木材烘干風(fēng)機的頂部間隙已在電廠進行了處理。2A一次風(fēng)機的頂部間隙通過在殼體內(nèi)壁添加玻璃纖維而減小。由于2A的木材烘干風(fēng)機失速試驗是在頂隙處理后進行的，表中2A一次風(fēng)機頂隙也是處理后頂隙的平均值。一級葉輪的振動與電機的振動相似，主要是由復(fù)雜流場的氣動力和風(fēng)機基頻的四、五倍頻率振動引起的。

整個木材烘干風(fēng)機通風(fēng)段累計耗電量（總耗電量）為2428kw h，單位耗電量（能耗）為0.02kw h t，根據(jù)通風(fēng)實際能耗，遠小于0.04kwH谷倉機械通風(fēng)技術(shù)規(guī)程中地籠冷卻通風(fēng)單位能耗t，略高于風(fēng)扇式軸流風(fēng)機低速通風(fēng)單位能耗。通風(fēng)前籽粒平均含水量13.9%，上層14.0%，下層13.6%，平均通風(fēng)失水0.2%。上層無明顯變化。本次采用風(fēng)扇式軸流風(fēng)機對單獨的儲糧空間進行整體通風(fēng)。首先檢查風(fēng)機及電源線，確保其安全正常運行；根據(jù)項目實地考察情況，受大風(fēng)量軸流風(fēng)機安裝位置限制，無法對風(fēng)機房墻體進行常規(guī)的吸隔聲處理，考慮風(fēng)機產(chǎn)生的空氣動力性噪聲主要從進風(fēng)口傳出，且木材烘干風(fēng)機進風(fēng)口正對敏感建筑，故本項目采用在進風(fēng)口安裝進風(fēng)消聲器的方式對風(fēng)機進行降噪。檢查倉壁是否有縫隙，門窗是否能嚴(yán)密關(guān)閉，保證其氣密性；木材烘干風(fēng)機內(nèi)是否有雜質(zhì)，保證其進氣暢通；及時清理PR風(fēng)管入口附近的灰塵。木材烘干風(fēng)機通風(fēng)過程中的吸入，影響其通風(fēng)效果。通風(fēng)前應(yīng)檢查糧食狀況、糧食異常情況及可能出現(xiàn)的通風(fēng)死角、鑰匙標(biāo)記、通風(fēng)情況，以保證糧食的安全儲存。后依次開啟風(fēng)機，打開所有通風(fēng)管道，關(guān)閉門窗，在倉庫內(nèi)形成負壓。倉庫外的低溫空氣通過風(fēng)道進入，自下而上通過糧堆，開始通風(fēng)。