在中壓除塵風機樣機的基礎上，只增加了風機葉輪的旋轉直徑。因此，改進后的風扇與樣機的幾何相似性不滿足風扇相似性原理的條件。因此，通過改進后的數(shù)值計算分析了改進效果。第二種改進方案的基本思想是在風機外殼不變的情況下，增加風機葉輪的旋轉直徑。其中蝸舌的位置、角度和形狀，在避免內(nèi)部沖擊、減少分離損失和降低噪聲等方面起著重要的作用。風機葉輪的具體改進方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下，風機葉輪的旋轉直徑分別由480 mm增加到490 mm和500 mm。通過對改進后的中壓除塵風機的數(shù)值計算，在第二種改進方案中通過增加葉輪的旋轉直徑來提高風機的總壓。當葉輪旋轉直徑增加到490m時，改進后的風機總壓力增加到4765pa，相應的風機運行力矩增加到4.65n.m，風機效率基本不變。當葉輪旋轉直徑增加到500m時，風機總壓力增加到4835pa，但風機扭矩相應增大，風機效率降低。中壓除塵風機樣機蝸舌流線圖表明，當氣體流經(jīng)樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。

計算了中壓除塵風機葉輪進口直徑與葉輪出口外徑之比，即3258.0/20dd=從步開始，設計風機的比轉速為15.5998?？梢钥闯觯O計的風機是一種低比轉速風機。得到了不同比轉速下風機進出口外緣直徑的比值范圍。結果表明，所設計的風機滿足風機的設計要求，可以繼續(xù)后續(xù)的設計工作。入口攻角是指入口角與葉片相對速度和圓周切線之間的差。其間葉片式風機首要有離心式、混流式、軸流式和橫流式四種，其間使用醉廣泛的即為離心式風機。它與圓周切線的夾角等于葉片入口角1aβ，因此攻角為零。當中壓除塵風機流量小于設計流量時，經(jīng)向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進口角1aβ，迎角為正。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，中壓除塵風機迎角為負。前葉輪1Aβ值一般在40~60之間。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，可以減小風機葉片通道的流量損失。因此，當迎角為6.04時，1aβ值為45。

一臺帶有循環(huán)通道和擴散器的后向中壓除塵風機的噪聲值。利用FW-H噪聲計算模型和實驗方法，得到了風機葉片和擴壓器表面的表面力脈動和垂直速度。得到了噪聲計算所需的數(shù)據(jù)，成功有效地完成了風機噪聲預測任務。中壓除塵風機在瞬態(tài)流場穩(wěn)定后，用ffowcs-williams-hawkings方程計算設計風機的氣動噪聲，該方程主要描述了流場與動壁相互作用產(chǎn)生的氣動噪聲。在聲學模擬理論的基礎上，得到了運動固體邊界與流體相互作用產(chǎn)生的噪聲。通過對方程的簡化處理，中壓除塵風機按照等邊基元法和不等邊基元法可以快速完成蝸殼型線的繪制。方程右邊的三個項分別代表流體。流體邊界處的位移噪聲、波動噪聲和體積噪聲分別屬于單極源、偶極源和四極源。本文計算的流體是不可壓縮的，單極和四極的源項可以忽略不計。中壓除塵風機噪聲的計算和結果分析表明，在設計風機出口外的計算區(qū)，有1100Hz的聲壓峰值，聲壓值為58dB。噪聲觀測點在距葉輪旋轉中心2米4米處產(chǎn)生。風機噪聲值的計算表明，1100Hz時有一個聲壓峰值。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。