導(dǎo)葉數(shù)目減少時烘干房熱風(fēng)機效率明顯高于導(dǎo)葉數(shù)目增加時的風(fēng)機效率; 在導(dǎo)葉數(shù)目減少的方案中，在qv ＜ 87. 5 m3 /s 時全壓全部高于原風(fēng)機，在高于此流量時提升效果僅方案二比原風(fēng)機效率稍高，其余方案略低于原風(fēng)機，在設(shè)計流量82. 5 m3 /s 時，方案三的效率提升效果好，提升比例為0. 46 個百分點; 在流量低于設(shè)計流量時，方案四至六于原風(fēng)機，高于設(shè)計流量時風(fēng)機效率低于原風(fēng)機，且隨流量增大，效率下降速度加快。從性能比較上可以看出，方案三表現(xiàn)出優(yōu)于原風(fēng)機的性能，所以下文主要針對方案三和原風(fēng)機進行流固耦合模擬研究。針對該項目上風(fēng)機的噪聲進行現(xiàn)狀模擬，利用CadnaA噪聲模擬軟件對風(fēng)機噪聲對周圍敏感點的影響進行分析，風(fēng)機所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風(fēng)機進風(fēng)口一側(cè)的噪聲超過70dB(A)，噪聲較大區(qū)域正對風(fēng)機進風(fēng)口，噪聲值為76。

烘干房熱風(fēng)機軸功率Psh定義為單位時間內(nèi)原動機傳遞給風(fēng)機軸上的能量，其大小可反映烘干房熱風(fēng)機的能耗。因此導(dǎo)葉數(shù)目改造對于經(jīng)濟性的影響可通過軸功率來考察，圖5 為原風(fēng)機和方案三軸功率比較。由于進風(fēng)口和出風(fēng)口在同一壁面上，形成了由近風(fēng)扇到遠(yuǎn)風(fēng)扇的溫度梯度。可以看出方案三比原風(fēng)機軸功率有少許增加且變化不大，這也與方案三全壓提升做功能力增強有密切關(guān)系。

烘干房熱風(fēng)機靜力結(jié)構(gòu)特性

在旋轉(zhuǎn)機械中，葉片結(jié)構(gòu)強度和振動直接關(guān)系到其安全運行，其取決于葉片表面的氣動載荷和本身固有的力學(xué)性能。而僅對流體域進行研究還不能完全確定導(dǎo)葉數(shù)目變化是否對風(fēng)機固體域產(chǎn)生影響，為此利用ANSYS Workbench 軟件將流場壓力數(shù)據(jù)加載到動葉片表面，對風(fēng)機動葉進行了單向流固弱耦合，來研究導(dǎo)葉數(shù)目變動后動葉等效應(yīng)力、總變形及振動的變化。液壓缸滑閥卡阻故障是在風(fēng)機操作葉片時，在某一開度附近突然開啟或關(guān)閉。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風(fēng)機2b電流突然下降50A，負(fù)荷立即由450MW手動調(diào)節(jié)降低。重新調(diào)整后，兩臺引風(fēng)機的就地機械指示基本相同，但DCS引風(fēng)機2b開度比2a開度大13%，風(fēng)機停運后，風(fēng)機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發(fā)現(xiàn)液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原烘干房熱風(fēng)機4片增加到8片。重新調(diào)試開關(guān)位置，并入系統(tǒng)后正常。原因是廠家設(shè)計的彈簧強度不夠。4.5風(fēng)機失速或喘振（1）風(fēng)機消聲器堵塞。對該引風(fēng)機軸承振動烈度超標(biāo)的振動現(xiàn)象如下：在烘干房熱風(fēng)機軸承座和機殼振動烈度中，振動主要以多倍頻成分為主，且基頻份額占30%左右。2012年送風(fēng)機1a發(fā)生多次喘振，經(jīng)測量風(fēng)機消聲器出口風(fēng)壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風(fēng)機1a檢查風(fēng)機入口消聲器，發(fā)現(xiàn)多孔板鉚釘脫落，導(dǎo)致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風(fēng)機落入喘振區(qū)。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風(fēng)機1B多次失速，經(jīng)檢查，風(fēng)機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風(fēng)機落入失速區(qū)，通過加強消聲器消除了失速故障。

烘干房熱風(fēng)機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導(dǎo)致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預(yù)熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風(fēng)機多次出現(xiàn)喘振。檢查烘干房熱風(fēng)機空氣預(yù)熱器1B傳熱元件嚴(yán)重堵塞后，一次風(fēng)機出口堵塞。通過更換空氣預(yù)熱器1B段傳熱元件嚴(yán)重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預(yù)熱器出口排煙溫度不低于制造廠規(guī)定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預(yù)熱器冷端部件堵塞。03mm，以減少控制頭軸承、襯套和主軸的異常磨損，延長液壓缸的使用壽命。通過定期維護，及時檢查和更換風(fēng)扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉(zhuǎn)維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調(diào)整適當(dāng)?shù)墓┯蛪毫?。做好風(fēng)機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術(shù)水平，確保風(fēng)機聯(lián)軸節(jié)和電機聯(lián)軸節(jié)的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調(diào)軸流風(fēng)機的故障率。

本試驗選用力錘激勵，烘干房熱風(fēng)機采用三向加速度傳感器采集信號，采用SCADAS多功能數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和數(shù)據(jù)處理軟件LMSTESTLAB對采集到的信號進行分析和處理。SCADAS多功能數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)由LMS公司生產(chǎn)。烘干房熱風(fēng)機具有和率。它可以采集速度、加速度、力、位移、聲音、扭矩等信號。它是用于振動、聲學(xué)和疲勞耐久性測試的專業(yè)硬件。同時可以與lmstestlab無縫對接，將采集到的信號輸入專業(yè)處理軟件進行后處理分析?，F(xiàn)場測試發(fā)現(xiàn)，引風(fēng)機外殼與軸承座支撐肋板、軸承座支撐肋板與基礎(chǔ)臺板之間振動幅值之差均在10μm內(nèi)，認(rèn)為該引風(fēng)機外部連接剛度正常。

初步設(shè)計了烘干房熱風(fēng)機實驗方案。在此基礎(chǔ)上，建立了風(fēng)機殼體的簡化模型。采用錘擊法進行錘擊試驗，獲得頻率響應(yīng)信號。然后利用后處理函數(shù)識別模態(tài)參數(shù)，后得到模態(tài)參數(shù)。在LMSTESTLAB中，對風(fēng)機殼體的三維模型進行了簡化。通過建立多個試驗點，盡可能反映殼體的形狀，在殼體的進口、葉輪和出口處設(shè)置48個圓周試驗點，選擇靠近殼體中間位置的點作為錘擊點。烘干房熱風(fēng)機采用固定錘擊點和移動傳感器進行測試。錘擊殼體施加瞬時激勵。傳感器測量每個位置的響應(yīng)。從各測點采集數(shù)據(jù)后，在polymax輸入模塊中選擇已有的fr集，在穩(wěn)態(tài)圖中選擇符號較多的列，即阻尼穩(wěn)定的頻率、頻率和模矢量。風(fēng)機外殼的階振型頻率如表1所示。風(fēng)機額定轉(zhuǎn)速為2900r/min，基頻為48.3Hz，四次諧波頻率為193.2Hz，類似于機殼的五階振型。應(yīng)優(yōu)化風(fēng)機的結(jié)構(gòu)，以避免運行時發(fā)生共振。對策：控制空氣預(yù)熱器出口排煙溫度不低于制造廠規(guī)定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預(yù)熱器冷端部件堵塞。