改造可行性分析

　　某電廠2號鍋爐在2007年改造后調(diào)試過程中就發(fā)現(xiàn)排煙溫度高于設(shè)計值，部分同類型機組也存在同樣的問題，產(chǎn)生這一問題的原因為29-VI(T)型空氣預(yù)熱器的鍋爐熱力設(shè)計存在一定的偏差,這一問題難以通過運行調(diào)整的方法進行解決;目前該廠使用煤種和設(shè)計煤種存在一定的偏差,這也是造成鍋爐排煙溫度高的一個因素;制粉系統(tǒng)摻人的冷風較多也是導(dǎo)致排煙溫度高的原因之一。

對空預(yù)器的改造

脫硝系統(tǒng)中當氨的逃逸量為 1 μL/L 以下時，煙氣中的氨含量很少，NH4HSO4生成量也很少，此時空預(yù)器的堵塞現(xiàn)象較輕；當氨逃逸量增加到 2 μL/L時，空預(yù)器正常運行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當氨逃逸量增加到 3 μL/L 時，空預(yù)器正常運行 0.5年堵塞現(xiàn)象嚴重。因此，控制氨逃逸量是保證空預(yù)器性能的關(guān)鍵。脫硝系統(tǒng)實際運行過程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、NOx和NH3濃度場分布不均勻以及氨過噴。NOx和 NH3濃度場分布不均勻可通過調(diào)整噴氨的各閥門開關(guān)程度調(diào)整濃度場分布。SCR 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時如果要提高 NOx轉(zhuǎn)化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會造成 NH3逃逸水平的 （＞5 μL/L）。因此，工程中采用通過預(yù)留催化劑將來層的方法來控制 NH3逃逸率，即在 SCR 投運的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，確保 NH3逃逸率始終控制在 3 μL/L 以下。

空預(yù)器設(shè)備的積灰腐蝕現(xiàn)象

空預(yù)器設(shè)備的積灰腐蝕現(xiàn)象是不可避免的，但是可以通過相應(yīng)的優(yōu)化措施減輕積灰腐蝕的程度，降低積灰腐蝕對機組運行的影響。煙氣低溫腐蝕目前主要采用增加暖風器的方法減少腐蝕的影響，在冬季或低負荷工況時暖風器可提高鍋爐的進風溫度。在電廠改造增加 SCR 脫硝系統(tǒng)后，不可避免的會產(chǎn)生氨逃逸現(xiàn)象，在空預(yù)器中發(fā)生化學反應(yīng)生成。造成空預(yù)器的腐蝕積灰，通過對空預(yù)器的設(shè)計改造包括換熱元件材料的升級處理，以及對 SCR脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化控制能夠有效地減輕對空氣預(yù)熱器的不利影響，從而保障空預(yù)器的安全穩(wěn)定運行。