一臺帶有循環(huán)通道和擴散器的后向6-30離心風機的噪聲值。利用FW-H噪聲計算模型和實驗方法，得到了風機葉片和擴壓器表面的表面力脈動和垂直速度。得到了噪聲計算所需的數(shù)據(jù)，成功有效地完成了風機噪聲預(yù)測任務(wù)。6-30離心風機在瞬態(tài)流場穩(wěn)定后，用ffowcs-williams-hawkings方程計算設(shè)計風機的氣動噪聲，該方程主要描述了流場與動壁相互作用產(chǎn)生的氣動噪聲。改善計劃一在保證斜槽風機外殼不變的狀況下，將風機葉輪中的短葉片向內(nèi)延伸，。在聲學(xué)模擬理論的基礎(chǔ)上，得到了運動固體邊界與流體相互作用產(chǎn)生的噪聲。方程右邊的三個項分別代表流體。流體邊界處的位移噪聲、波動噪聲和體積噪聲分別屬于單極源、偶極源和四極源。本文計算的流體是不可壓縮的，單極和四極的源項可以忽略不計。6-30離心風機噪聲的計算和結(jié)果分析表明，在設(shè)計風機出口外的計算區(qū)，有1100Hz的聲壓峰值，聲壓值為58dB。噪聲觀測點在距葉輪旋轉(zhuǎn)中心2米4米處產(chǎn)生。風機噪聲值的計算表明，1100Hz時有一個聲壓峰值。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。

6-30離心風機的設(shè)計方法，對所設(shè)計風機的穩(wěn)態(tài)計算結(jié)果進行了分析。在離心風機設(shè)計完成后，根據(jù)具體設(shè)計參數(shù)建立了離心風機的三維模型。第三章采用樣機的數(shù)值計算方法，對設(shè)計工況下的風機進行了計算。（3）6-30離心風機較大出力試驗：冷態(tài)下，風機擋板開度為80%時，風機電流達到設(shè)計值。原型風機和斜槽風機的比轉(zhuǎn)速分別為13.89和11.08。根據(jù)不同的比轉(zhuǎn)速，可對風機進行分類?？梢钥闯觯O(shè)計的風機和原型風機屬于不同的系列，但在全壓、效率等方面都有所提高。可以證明第四節(jié)風機的設(shè)計方法是正確合理的。通過對設(shè)計6-30離心風機的數(shù)值計算參數(shù)與風機初始設(shè)計值的比較，可以看出設(shè)計風機的總壓值高于設(shè)計目標，效率為68%，效率比原型風機高19.9%，總壓值由4626提高到4626。PA至5257PA，均滿足合作單位的性能要求。

可以看出，6-30離心風機樣機長、短葉片的吸力面不僅產(chǎn)生分離現(xiàn)象，而且產(chǎn)生兩個渦，設(shè)計工況下設(shè)計風機長、短葉片的吸力面存在一些分離現(xiàn)象，但沒有明顯的分離現(xiàn)象。增大前向離心風機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風機的總壓，而且可以增加噪聲，降低風機的效率。產(chǎn)生了漩渦。通過比較兩種方法的流線圖可以看出，所設(shè)計的風機的整體流動性能得到了很大的提高，設(shè)計的6-30離心風機的效率得到了很大的提高。

設(shè)計風機的瞬態(tài)計算

為了后期計算風機內(nèi)部的氣動噪聲，本文對離心風機內(nèi)部流場采用瞬態(tài)的計算方法進行了數(shù)值計算。下面詳細介紹風機的瞬態(tài)計算過程。

瞬態(tài)計算過程中，每一個時間步內(nèi)相當于計算一個穩(wěn)態(tài)過程。因此在每一個時間步內(nèi)都需要保證計算達到收斂。得到了由SSTK-U湍流模型計算的總壓、效率和實驗值的誤差值。瞬態(tài)計算過程中存在內(nèi)迭代的概念，內(nèi)迭代與穩(wěn)態(tài)求解的的迭代具有相同的原理。內(nèi)迭代次數(shù)可以在模型樹節(jié)點Run  Calculation面板通過參數(shù)Max Iteration/Time Step來設(shè)置。

改造后，對兩臺6-30離心風機進行性能評價試驗，包括全負荷風機數(shù)據(jù)試驗、改造前后數(shù)據(jù)試驗和風機較大出力試驗數(shù)據(jù)，如下所示。（1）滿負荷風機數(shù)據(jù)試驗：鍋爐滿負荷運行時，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%，爐內(nèi)負壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運行2小時后，現(xiàn)場測量兩臺引風機數(shù)據(jù)。通過與實驗數(shù)據(jù)的比較，發(fā)現(xiàn)誤差很小，證明了瞬態(tài)計算方法對液力變矩器流場分析的正確性和有效性。滿足機組滿負荷要求。風機滿負荷數(shù)據(jù)見表2。

（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。采集風機的數(shù)據(jù)，并與改造前的數(shù)據(jù)進行比較。鍋爐滿負荷時，兩臺引風機電流降低48A。

（3）6-30離心風機較大出力試驗：冷態(tài)下，風機擋板開度為80%時，風機電流達到設(shè)計值。A風機入口擋板開啟80%時，風機電流為146A，B風機入口擋板開啟80%時，風機電流為145.6A，滿足設(shè)計要求。

結(jié)論

（1）與改造前后引風機試驗數(shù)據(jù)相比，A風機效率提高17.2%，B風機效率提高13.8%。正常運行時，風機進口擋板開度為50%~55%，風機電流95~100A，滿足機組滿負荷運行要求。

（2）改造后6-30離心風機電耗降低26384 kWh，增壓風機電耗降低52159 kWh，合計77543 kWh，輔助電耗降低0.5%。

（3）改造后，取消風機冷卻水，風機軸承高溫度為55C，滿足設(shè)計要求。通過排除冷卻水，每年可節(jié)約約5萬噸水。

（4）通過6-30離心風機性能試驗報告和實際運行，引風機改造能滿足運行要求，節(jié)電效果明顯。