IC厭氧罐價格酸化池或兩相系統(tǒng)是去除和改變，對厭氧過程有抑制作用的物質(zhì)、改善生物反

應(yīng)條件和可生化性也是厭氧預(yù)處理的主要手段，也是厭氧預(yù)處理的目的之一。僅考慮溶解

性廢水時，一般不需考慮酸化作用。對于復(fù)雜廢水，可在調(diào)節(jié)池中取得一定程度的酸化，

但是完全的酸化是沒有必要的，甚至是有害處的。因?yàn)檫_(dá)到完全酸化后，污水 pH 會下降，

需采用投藥調(diào)整 pH 值。另外有證據(jù)表明完全酸化對 UASB 反應(yīng)器的顆粒過程有不利的影

響。對以下情況考慮酸化或相分離可能是有利的：

1) 當(dāng)采用預(yù)酸化可去除或改變對菌有毒或抑制性化合物的結(jié)構(gòu)時；

2) 當(dāng)廢水存在有較高的 Ca2 時，部分酸化可避免顆粒污泥表面產(chǎn)生 CaCO3結(jié)垢；

3) 當(dāng)處理含高含懸浮物和/或采用高負(fù)荷，對非溶解性組分去除有限時；

4) 在調(diào)節(jié)池中取得部分酸化效果可以通過調(diào)節(jié)池的合理設(shè)計取得。例如，上向流進(jìn)水

方式，在反應(yīng)器底部形成污泥層(1.0m)。底部布水孔口設(shè)計為 5～10m2/孔即可。

IC厭氧罐價格配水孔口負(fù)荷

一個進(jìn)水點(diǎn)服務(wù)的面積問題是應(yīng)該進(jìn)行深入的實(shí)驗(yàn)研究。對于 UASB 反應(yīng)器

Lettinga 建議在完成了起動之后，每個進(jìn)水點(diǎn)負(fù)擔(dān) 2.0 到 4.0m2 對獲得滿意的去除效率是足

夠的。但是在溫度低于 20℃或低負(fù)荷的情況，產(chǎn)氣率較低并且污泥和進(jìn)水的混合不充分時，

需要較高密度的布水點(diǎn)。對于城市污水 De Man 和 Van der Last (1990)建議 1～2m2/孔。表 4 是 Lettinga 等人根據(jù) UASB 反應(yīng)器的大量實(shí)踐推薦的進(jìn)水管負(fù)荷。

IC厭氧罐價格設(shè)備固定形式  

三相分離器設(shè)備固定的形式可以采用牛腿和工字鋼支撐的兩種形式(圖2-6)。需要說明的是由于運(yùn)行過程中，三相分離器的氣室內(nèi)有一定量的沼氣，所以會形成比較大的浮力，需要考慮上部的固定措施，固定措施可以借助出水管和出氣管，以及其他形式。池底同樣可以采用兩種不同的形式(圖2-7)．其中對于典型的UASB反應(yīng)器推薦采用因2-7(b)的形式，因?yàn)檫@種結(jié)構(gòu)可以避免布水不均勻形成的死區(qū)問題：同時可以減少布水管的投資，但是會增加一定的土建投資。圖2-8是采用混凝土反應(yīng)器的工程圖示意，從圖見到的是一種可整體安裝的三相分離器設(shè)計形式。

IC厭氧罐價格三相分離器

通過對不同大相分離器的分析，可以發(fā)現(xiàn)三相分離器設(shè)計的關(guān)鍵是圖2-16(b)和(c)圓圈中所示的平行四邊形中的流速關(guān)系。要求選擇合理的縫隙寬度(b)和斜面長度(或遮蓋寬度)，以防止UASB消化區(qū)中產(chǎn)生的氣泡被上升的液流夾帶入沉淀區(qū)，造成污泥流失。由圖2-16(b)可見，當(dāng)氣泡隨液流以速度v沿分離器縫隙上升時，它同時具有垂直向上的速度Vp。在由B點(diǎn)移至A點(diǎn)時，在垂直方向上向上移動距離AC，因此滿足以下關(guān)系式：

若已知?dú)馀莸闹睆胶退疁兀瑒tVp由斯托克斯公式等求出。問題是V怎么求，為了簡化問題，同時也為了方便、安全，可按下式求V：

式中：Q——UASB裝置設(shè)計流量

B——裝置寬度；

n——縫隙條數(shù)；

b——縫隙寬度。

以上計算方法也可類推于其它形式的三相分離器的設(shè)計，如圖2-16c。

水封高度計算  水封高度是控制污泥床反應(yīng)器小氣室高度的參數(shù)。根據(jù)圖2—16(c)反應(yīng)器中氣室的高度h2是由水封有效高度H來加以控制。H的計算值應(yīng)為：

H=h2 h4-H2

式中：H——為水封后面可能產(chǎn)生的阻力。