鍋爐空氣預(yù)熱器反轉(zhuǎn)改造后

　　  某電廠2號鍋爐空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子反轉(zhuǎn)改造后,鍋爐排煙溫度同比下降了5 ℃,取得了較好的節(jié)能效果。但對空氣預(yù)熱器進行改造后,冷熱端徑向、旁路、軸向密封間隙偏離原設(shè)計值,造成漏風率增加;冷、熱端,軸向、徑向密封片磨損嚴重;建議對空氣預(yù)熱器各部密封間隙進行校對,在降低排煙溫度的同時保持較低的漏風率。

空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)

過渡煙風道

過渡煙風道位于轉(zhuǎn)子熱端和冷端的煙氣側(cè)和空氣側(cè)，其作用是將氣流導入和引出轉(zhuǎn)子。三分倉布置的風道又被進一步分為二次風道和一次風道。過渡煙風道連接在轉(zhuǎn)子外殼平板以及頂?shù)捉Y(jié)構(gòu)上。為保證空預(yù)器結(jié)構(gòu)合理受力，所有過渡煙風道內(nèi)均設(shè)置內(nèi)撐管。

主要生產(chǎn)：搪瓷管、搪瓷管空氣預(yù)熱器、螺旋搪瓷管、空氣預(yù)熱器、外搪瓷管、內(nèi)搪瓷管

對空預(yù)器的改造

脫硝系統(tǒng)中當氨的逃逸量為 1 μL/L 以下時，煙氣中的氨含量很少，NH4HSO4生成量也很少，此時空預(yù)器的堵塞現(xiàn)象較輕；當氨逃逸量增加到 2 μL/L時，空預(yù)器正常運行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當氨逃逸量增加到 3 μL/L 時，空預(yù)器正常運行 0.5年堵塞現(xiàn)象嚴重。因此，控制氨逃逸量是保證空預(yù)器性能的關(guān)鍵。脫硝系統(tǒng)實際運行過程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、NOx和NH3濃度場分布不均勻以及氨過噴。NOx和 NH3濃度場分布不均勻可通過調(diào)整噴氨的各閥門開關(guān)程度調(diào)整濃度場分布。SCR 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時如果要提高 NOx轉(zhuǎn)化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會造成 NH3逃逸水平的 （＞5 μL/L）。因此，工程中采用通過預(yù)留催化劑將來層的方法來控制 NH3逃逸率，即在 SCR 投運的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，確保 NH3逃逸率始終控制在 3 μL/L 以下。

合成氨工業(yè)中上、下行煤氣的余熱回收

在上述生產(chǎn)流程中存在著以下幾方面的問題。

1.換熱面積設(shè)計嚴重不合理一般造氣工段的廢熱鍋爐均是按瞬間吹風氣流量設(shè)計的，而上行煤氣只相當于吹風氣量的30%～50%左右，這樣小的通氣量通過上述按照吹風氣瞬時量設(shè)計的廢熱鍋爐，由于傳熱面積過大，必然形成上行煤氣出口溫度過低，不僅會產(chǎn)生腐蝕，而且易形成灰堵。

2.低溫余熱沒有充分回收目前中型合成氨廠都將廢熱鍋爐產(chǎn)生的飽和蒸汽壓力提高。其優(yōu)點是得到高品位的蒸汽，另一方面也提高了傳熱管壁溫度，對防止腐蝕有利。但由于飽和蒸汽壓力提高，飽和蒸汽溫度也相應(yīng)提高，為維持一定溫差，排出廢熱鍋爐氣體的出口溫度也相應(yīng)提高。一般將出口溫度設(shè)計在270℃左右。由于中型合成氨生產(chǎn)的氣體流量較大，如果將270℃氣體的溫度降到140℃左右，則吹風氣、上、下的總回收熱量相當于1t蒸汽的熱量，顯然這種低溫小溫差有腐蝕性氣體的余熱回收采用熱管是的。