經(jīng)過多年的工作實踐和總結(jié)，作者認為此類防爆離心式風(fēng)機產(chǎn)生異常振動的主要原因有：基礎(chǔ)因素、安裝精度不達標(biāo)、風(fēng)機葉輪不平衡、管道共振等。有時，振動是多個原因共同作用的，在實際工作中，應(yīng)認真綜合分析，才能找到解決問題的辦法。離心風(fēng)機廣泛應(yīng)用于鍋爐引風(fēng)、中央空調(diào)系統(tǒng)等多個領(lǐng)域，為人們的生產(chǎn)生活帶來了極大的便利。下面，作者就上文所列的振動因素及其處理措施進行分析和探討。

基礎(chǔ)因素及其檢查處理措施

防爆離心式風(fēng)機基礎(chǔ)因素如基礎(chǔ)設(shè)計、施工不規(guī)范等造成風(fēng)機振動往往被忽視。其實，基礎(chǔ)因素造成風(fēng)機振動故障的事例并不少見，且其危害性很大。作為工程技術(shù)人員，首先要了解風(fēng)機基礎(chǔ)的作用。風(fēng)機基礎(chǔ)的作用有三個方面：

一是，根據(jù)生產(chǎn)工藝條件和設(shè)備安裝要求將風(fēng)機牢固地固定在一定位置上；

二是，承受風(fēng)機的全部重力以及工作時由于作用力產(chǎn)生的載荷，并將載荷均勻地傳布到地基；

三是，吸收和隔離因旋轉(zhuǎn)動力作用產(chǎn)生的振動，防止發(fā)生共振。

某車間防爆離心式風(fēng)機至2016年止已運行近8 年，振動一直偏大，已困擾生產(chǎn)多年。即使是更新了葉輪總成，并在聯(lián)軸器對中性符合允差的情況下，運行時前后兩軸承位殼振實測振動速度有效值分別達到了3.0 mm/s 和3.6 mm/s 左右，這是屬于“可容忍”的范圍，但不宜長期運行工作。經(jīng)我設(shè)備人員分析，認為振動大的原因有：一是混凝土基礎(chǔ)過于單薄，重量不足，且運行時基礎(chǔ)周圍地板有明顯的顫動；二是預(yù)埋地腳螺栓有松動跡象。經(jīng)上級研究，決定趁當(dāng)年大修時間充足的機會，對上述存在問題整改，破除舊基礎(chǔ)后，按本文前述處理措施重新設(shè)計、施工新的混凝土基礎(chǔ)和預(yù)埋地腳螺栓。綜合考慮計算精度和計算效率可知，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)為25萬左右時預(yù)測結(jié)果較為合理，最終確定整個計算域的網(wǎng)格數(shù)為2513558。

開機正常生產(chǎn)后，該防爆離心式風(fēng)機軸承位殼振實測振動速度有效值分別降到了0.45 mm/s 和0.52 mm/s，屬“良好”級別。安裝精度不達標(biāo)及其檢查處理措施安裝精度主要是指風(fēng)機軸與驅(qū)動電機軸的同心度，即對中性。離心式風(fēng)機聯(lián)軸器的同心度要求很高。如果聯(lián)軸器沒有找正，或是找正達不到要求，引起防爆離心式風(fēng)機振動將不可避免。現(xiàn)場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時出現(xiàn)異常情況：電機墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó?dāng)時百分表探頭打在風(fēng)機端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應(yīng)增大）。應(yīng)注意的是，即使原來同心度已經(jīng)符合要求了，但是風(fēng)機運行一段時間后，由于各種原因，同心度會也會發(fā)生變化，所以應(yīng)注意定期檢查同心度，如發(fā)現(xiàn)同心度超過允許偏差了，要立即重新找正。因此，當(dāng)風(fēng)機發(fā)生異常的振動故障時，檢查聯(lián)軸器的對中情況是必不可少的。

防爆離心式風(fēng)機葉片吸力側(cè)形成的低能流積聚的“尾跡區(qū)”，形成“射流-尾流”結(jié)構(gòu)。加進氣箱后，風(fēng)機葉輪尾緣處的“尾跡-射流”更加的嚴重，風(fēng)機模型尾跡區(qū)占了比較大的空間，減少了風(fēng)機流道有效面積。在小流量區(qū)，風(fēng)機內(nèi)部的流場分布發(fā)生偏心現(xiàn)象(C 處)，葉輪流道E 側(cè)，氣體比較充實，葉輪流道F 側(cè)氣體分布較差，與原始風(fēng)機內(nèi)部流場分布相比，其防爆離心式風(fēng)機葉輪流道的充盈性差。離心風(fēng)機的效率曲線如圖6，無進氣箱情況下在流量為2.82kg/s，壓力為3 106.23Pa 時，達到較率68.64%；加進氣箱后在流量為1.68kg/s，壓力為2 775.54Pa，達到較率59.45%，通過與原始風(fēng)機對比可知，加進氣箱后其較率降低8.19%。同樣由圖6 效率曲線對比圖可知,加進氣箱后風(fēng)機整體效率降低，與原始防爆離心式風(fēng)機相比其區(qū)域比較窄，縮短了工作區(qū)域，且加進氣箱后較優(yōu)工況點向小流量區(qū)偏移。加進氣箱后，離心風(fēng)機的全開流量降低，與無進氣箱相比，流量降低了16.9%。對比分析改型前后風(fēng)機數(shù)值模擬計算和試驗測量結(jié)果可知，采用修改的k-ε模型進行計算發(fā)現(xiàn)改型后風(fēng)機內(nèi)旋渦強度減小，蝸殼出口靠近蝸舌處流動分離得到改善。由圖7 可知，加進氣箱不僅降低了風(fēng)機的全開流量，其全壓也有所減少。風(fēng)機性能測試采用C 型試驗裝置對帶進氣箱的離心風(fēng)機進行了性能測試，測試標(biāo)準(zhǔn)按GB/T 1236-2017《工業(yè)通風(fēng)機用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)道進行性能實驗》執(zhí)行。