1996 年9 月經(jīng)測(cè)量?jī)A斜方向?yàn)?76°59′，傾斜角度12′57″，煙囪頂部移位455.7 mm，該移位值已接近設(shè)計(jì)允許的傾斜值。拆除花飾、安裝爬梯及信號(hào)平臺(tái)原設(shè)計(jì)要求采用控制方法拆除舊煙囪頂部5m處花飾部分，而不能破壞內(nèi)襯碎磚混凝土，保證拆除過(guò)程中起隔煙作用。由于原設(shè)計(jì)、施工、運(yùn)行等因素的影響，煙囪還存在如下問(wèn)題：⑴ 鋼筋混凝土外筒壁縱向裂縫較為嚴(yán)重，裂縫從35 m處開(kāi)始出現(xiàn)，80～120 m處嚴(yán)重，其縫寬一般為0.5～1.5 mm，長(zhǎng)度多數(shù)為30 m左右，裂縫寬度為 3.5 mm、長(zhǎng)度為 60 m，并且裂縫多數(shù)已貫通整個(gè)筒壁，裂縫有不斷發(fā)展的趨勢(shì)。⑵ 外筒壁內(nèi)鋼筋普遍腐蝕，在裂縫處尤為嚴(yán)重。筒壁混凝土碳化速度高于一般結(jié)構(gòu)，實(shí)測(cè)碳化深度：平均為33 mm。⑶ 55 m處煙氣對(duì)內(nèi)襯碎磚混凝土的腐蝕較為明顯。1992 年調(diào)查時(shí)，內(nèi)襯平均腐蝕深度 25 mm,1997 年調(diào)查時(shí)平均腐蝕深度 26. 2 mm，年平均腐蝕速度為1.31 mmΠ年。⑷ 外筒壁混凝土原設(shè)計(jì)為 30 MPa,1992 年調(diào)查時(shí)平均抗壓強(qiáng)度為30.20 MPa,1997年調(diào)查時(shí)平均抗壓強(qiáng)度為28.98 MPa，降低速率為0.24 MPaΠ年。

為確保該體系在吊裝過(guò)程中整體的穩(wěn)定性，懸空托架承力于煙囪筒壁處，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)取樣試驗(yàn)其混凝土強(qiáng)度，經(jīng)設(shè)計(jì)、計(jì)算確定錨固螺栓直徑及托架結(jié)構(gòu)尺寸。由于普通鋼筋混凝土出現(xiàn)裂縫早，在使用階段裂縫較寬或變形較大，這就使得普通鋼筋混凝土的應(yīng)用受到許多限制：受限構(gòu)件跨度受到限制，構(gòu)件截面尺寸增加很大，這樣會(huì)造成材料不經(jīng)濟(jì)和使用不合理。由于6 片擴(kuò)散頭在高空組合拼裝，為確保組裝過(guò)程萬(wàn)無(wú)一失，提前在地面進(jìn)行模擬拼裝，并對(duì)每片擴(kuò)散頭法蘭接口進(jìn)行拼裝、編號(hào)。根據(jù)擴(kuò)散頭上部口徑用工字鋼一個(gè)環(huán)形軌道 ，安裝滑車(chē)進(jìn)行就位拼裝。為減少吊裝過(guò)程中擴(kuò)散頭對(duì)新外套磨損，在每片擴(kuò)散頭上安裝3 部簡(jiǎn)易滾輪，使滑動(dòng)摩擦變?yōu)闈L動(dòng)摩擦，既便于吊裝又保護(hù)新外套外觀質(zhì)量。由于前期準(zhǔn)備工作細(xì)致、周密，1999 年 10 月 6 日韓電計(jì)劃全廠停機(jī)12 天完成擴(kuò)散頭吊裝工作，僅用了 4 天零 23 h 就按設(shè)計(jì)要求提前完成任務(wù)，為電廠提前發(fā)電作出了貢獻(xiàn)，間接經(jīng)濟(jì)效益近百萬(wàn)元。

1、植筋后，一般不允許在所植鋼筋上焊接，如確實(shí)需要焊接時(shí)，焊點(diǎn)距離基材混凝土表面應(yīng)大于15d，且應(yīng)采用冰水浸漬的毛巾包裹植筋外露部分的根部。實(shí)驗(yàn)用專(zhuān)用的鋼筋測(cè)力計(jì)，當(dāng)加力達(dá)到Ⅱ級(jí)鋼筋屈服強(qiáng)度（450N/mm2）時(shí)，出現(xiàn)頸縮現(xiàn)象，繼而拉斷。2、承臺(tái)圍堰必須牢固，確保在植筋期間不能有水流入承臺(tái)范圍，承臺(tái)要保持干燥。如果不能保障承臺(tái)干燥，那此方案不可行。3、注意天氣變化，植筋施工開(kāi)始前要查看天氣預(yù)備，要確保在植筋施工期間天氣狀況良好，不要在陰雨天氣施工。針對(duì)本工程在廠房?jī)?nèi)部施工，故無(wú)需考慮天氣因素的影響。