在總結以往研究經(jīng)驗的基礎上，以4-72風機為研究對象，利用NUMECA軟件對不同的葉片開槽方案進行了模擬，比較了不同方案下的風機性能優(yōu)化，并結合分布確定了葉片開槽的較佳參數(shù)。這些空隙都將引起風機的走漏丟失，走漏丟失一般包含外走漏與內(nèi)走漏兩種。葉輪內(nèi)部流場。本文對4-72風機原葉輪開槽前的內(nèi)部流場進行了數(shù)值模擬。結果表明，風扇葉片通道的吸力面發(fā)生了邊界層分離，形成了一個較大的渦流區(qū)。后半段通道內(nèi)，吸力面邊界層分離較為嚴重，高速氣流占整個通道寬度的65%左右。因此，可以通過在容易發(fā)生邊界層分離的葉片端部開一個小間隙來防止邊界層分離的產(chǎn)生和發(fā)展，從而使流經(jīng)該間隙的部分流體能夠吹走吸入面出口附近的流體。以往的研究表明，狹縫的大小對氣流有很大的影響，但在粉塵環(huán)境中，狹縫過小（狹縫寬度約為2 mm）可能會被堵塞而失去其功能，這限制了該技術在實際中的應用。因此，為了確保4-72風機不發(fā)生堵塞，開口處有足夠的間隙?？紤]到工程實踐中操作的方便性，用A的變化來表示縫的位置，用B的變化來控制縫角的大小。比較采用A/C（c為葉片弦長）與B/C的無量綱形式。在計算和優(yōu)化槽位和槽角時，采用了固定一個比例和調(diào)整另一個比例的方法。

可以看出，4-72風機樣機長、短葉片的吸力面不僅產(chǎn)生分離現(xiàn)象，而且產(chǎn)生兩個渦，設計工況下設計風機長、短葉片的吸力面存在一些分離現(xiàn)象，但沒有明顯的分離現(xiàn)象。產(chǎn)生了美國漩渦。目前，在現(xiàn)有的離心風機損失模型中，不同部件的各種損失（如進氣室損失、葉輪進口氣流從軸向到徑向的損失、葉輪通道損失、蝸殼損失、變工況下葉片進口沖擊損失）是獨立計算的。通過比較兩種方法的流線圖可以看出，所設計的風機的整體流動性能得到了很大的提高，設計的風機的效率得到了很大的提高。為了計算風機內(nèi)部的氣動噪聲，采用瞬態(tài)計算方法對離心風機內(nèi)部的流場進行了計算。風機的瞬態(tài)計算過程如下所述。瞬態(tài)計算的收斂性判斷。在4-72風機瞬態(tài)計算過程中，每一時間步都相當于一個穩(wěn)態(tài)過程。因此，有必要保證計算在每個時間步的收斂性。瞬態(tài)計算過程中存在內(nèi)迭代的概念，內(nèi)迭代的原理與穩(wěn)態(tài)解的原理相同。內(nèi)部迭代次數(shù)可以通過模型樹節(jié)點的運行計算面板中的參數(shù)maxIteration/timestep來設置。瞬態(tài)計算時間步長的確定是瞬態(tài)解的關鍵步驟。時間步長設置不當會導致一系列問題。如果時間步長太大，一個時間步長很難收斂和發(fā)散，時間分辨率太低。如果時間步長太小，迭代次數(shù)會增加，計算開銷也會增加。因此，設定合理的時間步長是非常重要的。4-72風機采用公式計算時間步長。設置原則是風機轉(zhuǎn)子每轉(zhuǎn)一次。

隨著國家環(huán)保政策的深化，為了響應國家環(huán)保節(jié)能政策，在線生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標必須滿足超低排放要求。4-72風機性能預測控制和運行優(yōu)化是建立在準確的性能預測模型基礎上的，因此建立準確的風機性能預測模型具有十分重要的意義。因此，對我廠脫硝系統(tǒng)進行了改造：將原SNCR SCR聯(lián)合脫硝方式改為SCR脫硝方式，改造后取消原增壓風機，原引風機出力不能滿足機組滿負荷要求。因此，計劃對兩臺引風機進行改造。在現(xiàn)有4-72風機的基礎上，通過對引風機葉輪的改造，在不進行電機技術改造的情況下，對引風機進行技術改造，提高引風機的出力，以滿足反硝化和靜電沉淀的總阻力。變壓器取消增壓風機后，實現(xiàn)4-72風機的節(jié)能降耗的目的。隨著國家環(huán)保政策的不斷深入，生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標必須滿足超低排放要求。我廠對原有的反硝化系統(tǒng)和靜電沉淀進行了改造。改造后，原有引風機不能滿足機組滿負荷運行的要求。工作人員進行了技術探討，確定了4-72風機、脫硫增壓風機的風量、風壓及系統(tǒng)抗延長性能。后根據(jù)試驗后的實測數(shù)據(jù)，確定了引風機和電動機的選型設計，包括風機設計參數(shù)。為了提高風機出口壓力、風機輸出、滿足機組滿負荷要求和取消增壓風機運行，設計了數(shù)計算、4-72風機選型、風機電機基礎校核、風機改造后流場計算、電機參數(shù)選擇等。